定远高温罗茨鼓风机选型参数
【宿迁风机生产厂】高温罗茨鼓风机，我公司是专业生产罗茨风机、罗茨鼓风机、三叶罗茨鼓风机厂家，企业技术力量强大，拥有一大批高素质的专业队伍及生产技术人员，具有强大的技术开发、设计、研制、生产和质量监控能力，并建立了完善的服务管理体系。公司主要产品：HMGB磁悬浮高速离心鼓风机、MVR蒸汽压缩机、HDL、HDGR、HDR（RR）二叶系列罗茨鼓风机，锦工、HDLH、HG三叶系列罗茨鼓风机，HD系列回转式鼓风机，HDC系列铸造多级离心鼓风机，HDB系列单级高速离心鼓风机，HD系列动叶可调轴流式风机，静叶可调轴流式风机，工业用离心式风机。
因为受设备运行环境等因素的影响，罗茨风机经常出现轴头、键槽磨损损坏现象，问题出现后，按照传统方法要补焊或刷镀后机加工修复。但是补焊高温产生的热应力无法完全消除，容易出现弯曲或断裂；电刷镀受涂层厚度限制，容易剥落。而且以上方法都是用金属修复金属，无法改变“硬对硬”的配合关系，在各种力的综合作用下，仍会造成再次磨损。
对于高温罗茨鼓风机如：发货不及时、产品卖出后服务不跟进。这对我们都能够产生了不少麻烦。水处理罗茨风机关键是往水中曝气来升高水中氧气的含量，先除去可氧化的沉淀的物质，作用就变成是：普遍增多含氧量，曝气,通过水和空气充分接触以交换气态物质和去除水中挥发性物质的水处理方法，使气体从水中逸出，罗茨风机在污水处理的用处只算是用来通过底部风道进气鼓风起到曝气和将底部沉积物泛起，通过废水泵排出。罗茨风机是靠一对叶轮将气体从一端不停歇的往另一端强制输送，达到输风的目的。这个原理是由美国的罗茨兄弟提出的，所以叫做罗茨原理。选用罗茨原理研发设计的鼓风机就叫做罗茨风机啦。初罗茨风机的转子是一对两叶转子，现如今不出意外的话都已经是三叶罗茨转子，在噪音、震动等全面常有了极大的升高。
罗茨风机采用高分子复合材料，可免机加工快速有效修复轴承室磨损。既无补焊热应力影响，修复厚度也不受限制，同时产品所具有的金属材料不具备的退让性，吸收设备的冲击震动，并且可使配合面接触，避免了再次出现磨损的可能。
高温罗茨鼓风机从而泄露少，容积功率等级较高。我厂加工和装配技术力量强，能保证间隙的合理、均匀，既达到较高的容积功率又不至于机体内因热膨胀而产生磨擦。当压力在同意范围内调节时，流量变化很小，压力的选择范围很宽，具有着强制输气的特征，输送介质不含油，结构简单，维修方便，寿命长，且振动小。运行安全，工作年限长是本厂罗茨风机产品的一大特色。罗茨风机的结构决定其机械磨擦损耗十分小。出于惟有轴承和齿轮副有机械接触在选材上，转子、机壳和齿轮圈有足够的机械强度。本厂罗茨风机的转子，均经过静、动平衡校验。制品运转稳定、振动极小。叶轮在机体内运转无磨擦，不需润滑，使排出的气体不含油。是化工、食品等工业理想的气力输送气源。润滑采用主、副油箱溅油润滑。
罗茨风机部件因铸造、加工缺陷或内应力、超负荷运行等原因经常导致设备部件出现裂纹或断裂现象，常规的修复方法是采用焊接。焊接常常会导致零件产生热变形或热应力，特别是薄壁件，而且有的零件材质是铸铁、铝合金、钛合金一类难焊材料。还有一些易于发生爆的危险的场合，如石化行业等，更不易采用焊接修复方法。
【宿迁风机生产厂】高温罗茨鼓风机，举例：当前转速下降到额定转速80%时，n2=0.8n，功率等级p2=0.8*0.8*0.8p=0。即当前速度下降到80%，所需要的功率等级仅需要原来的51%。通风机的转速n可用转速表直接测量，其数值用每分钟多少转(转/分)来表示。小型罗茨风机的转速基本较高，时常与电动机直接相连。较大类型罗茨风机的转速太低，基本用皮带传动与电动机相连，改变皮带轮的直径就能调节风机的转速，其关系以下：n1/n2=d2/d1式中：n1，电动机的转速d1，d2——罗茨风机和电动机的皮带轮的直径。如要改变风机的转速，只需改变通罗茨风机或电动机中任一一个皮带轮的直径就能。当改变风机转速时，特性曲线也随之改变，亦即，风机在每一转速下全有其对应的特性曲线。
一，通风机管网阻力计算不准确
实际通风除尘管道压力损失，由于某些原因都会与计算结果有所不同，这是不可避免的，因而设计规范中的计算最大允许误差为10%-15%。任何忽视这种必要的程序计算，都将对通风机运行效能的发挥产生重大影响，必须给予高度重视。
1，通风机管网阻力计算额定值不准确的原因：管网阻力计算的粗疏和采用阻力系数不够准确;不合理的配置系统有效半径；确定风机进气条件不真实；选型随意缺乏应有的准则；施工监理护士施工过程中现场设计变更的影响等。都会使计算结果与实际损耗误差超过30%甚至更多，导致选型的额定性能与实际运行性能不匹配，结果实际运行性能发生改变。如果计算阻力比实际需要过大时，离心通风机运行引起流量增大，就会实施耗功率显著增加，其结果是全压内效率降低，还使电机额定功率易超载，存在烧电机动的危险，但对笔直倾斜的全压曲线流量变化影响变小，反之必然引起运行流量减少，由于流量减少，引起除尘系统风管内流速降低，促使粉尘沉降。
2，通风机选型全压额定值不准确的后果。处理高温炉窑所排出的废气，如选型引风机的负压过大时，会破坏炉内正常热平衡，由于加大了引风量，使炉内温度下降而影响燃烧或加热，导致热源损失的能量增加，当引风机排送含尘废气，污染源处保持足够密闭形成的负压状态，能够有效的防止有害污染物的扩散。
二，负荷波动的风机形式选择
由于生产过程中工况能源和原料消耗的周期性变化，使炉内温度波动较大。因此引起出炉产生的烟气量变化在20%-30%，引风机之所以不宜选用前向风机，是因为前向风机的功率曲线陡峭。当管网压力损失波动增大时，运行中的电机易超载，有被烧毁的危险，故应选用后向风机。
三，装机电容量的配备
风机选择配用电动机功率裕量不宜过大或过小，过大会造成电动机经常处于轻载运行，使电动机的功率因数降低，从而浪费电耗；反之会使电动机经常处于超载运行，导致电动机升温过高，绝缘易老化，使用寿命缩短，与此同时还可能难以启动。
四，风机连接管不规范
由于工程设计配置限制，被迫在风机进口装有直角弯管。单叶插板或蝶阀调节以及出口处装有逆向气流弯管，结果都会造成风机内效率显著降低。
五，不同形式通风机的正确启动
离心通风机要求系统全关闭空载启动；轴流通风机要求系统全开启有载启动；高温风机在常温条件下启动时，由于空气受热体积膨胀，密度变小，风机产生压力低，所需功率比常温风机小很多，因此常温条件下启动应将系统全关闭空载启动。
六，合理设计通风机的联合工作
通风机并联与串联工作时，由于风机性能要有所降低，运行工况复杂，因此一般尽量不采用。并联有限使用双吸入风机，因两台并联系统的压损过大时，起不到增加流量的作用。并联多台风机公用一台锦工机组合袋滤室时，对应袋滤室也应封闭，分割成并联系统进行过滤。
七，风机进气温度确定虚高导致性能降低
高温炉窑废气处理的除尘风机选型时，因选型确定进口气温不确切，而采用瞬时最高气温或大量漏风，引起急剧温降或盲目提高气温，造成实际运行中气温低于选型气温较多，结果造成运行风机内效率降低和功率增大，导致设计额定流量减少。
八，滤袋单室过滤风量的划分不宜过大
除尘系统的多室组合结构的袋滤室，常用逐室中断滤尘操作进行青灰作业，一般单室过滤风量不宜超过每台主风机风量的20%，这样就不会导致运行中主风机内效率下降。由于过滤的过程中始终有一个单室滤袋组轮留在停风进行清灰。因此停风单室的多余风量引起其他室增加，导致系统阻力增加，结果造成主机风量减少，全压内效率下降。
山东锦工有限公司
山东省章丘市经济开发区
24小时销售服务
普通常用的罗茨风机对于制造技术要求不是很高，高温罗茨风机对于制造技术要求要高一些。高温用途罗茨鼓风机的结构特点、温度、强度及间隙设计计算、性能试验研究,并分析了其市场应用前景。
由于罗茨风机主体材质一般由铸铁件制成，材质在高温下可能发生退火甚至石墨化，进而在高压下存在机体爆炸的隐患。而一般的橡胶密封件在高温下又容易老化和失效，同时轴承在高温工况下容易因为材料金相组织转变而导致轴承失效。
HT高温高压专用型罗茨鼓风机，应对以上工况，进行了专门的优化改良设计。创造性的提出了开式、水冷一体的复合轴承座结构。利用开式机体对高压进行泄压的同时避免了高温传递到轴承。水冷结构的存在又给轴承的保护加上了双保险，提升机体的稳定性延长了寿命。
高温罗茨风机由：机壳、墙板、叶轮、油箱、消声器五大部分组成。
型号选择同样是影响高温罗茨风机的一个十分关键的选择，在选择与生产厂家联系时，要选择专业性的业务人员做好接洽，一名专业性的业务人员可以帮助购置人员更精准的型号选择，假如无法掌握风机的参数，就把工程状况的要求给我们技术人员，让他们给我们精确选型，
网上售价，很多人都难以找到具体数据，有些报价3000元-5000元，但实际购买时却有差距，这都是因为：
高温罗茨风机的型号有很多，不同品牌的也有很多，参数不同，不同的转速、不同的风量及不同的压力，都会影响到价格。
无锡博名舜机械有限公司生产的高温罗茨风机性价比各方面还是可圈可点的，多年下来，没出现什么大故障的发生，使用寿命也比较长，这家的风机曝气成效还是挺有效率的，值得考虑的无锡品牌。
多种高温罗茨风机的工作原理比较，无锡博名舜机械有限公司专业生产加工制造罗茨鼓风机(曝气、氧化、反吹风机)、罗茨真空泵、气力输送设备，结合以上所述若有遗漏或机械设备问题可在下方留言或电话咨询(朱先生)、(石女士)。
1 高温罗茨鼓风机主要设计要求
1.1 主要设计技术参数
主要设计技术参数见表1。
表 1 主要设计技术参数表
设计条件技术要求输送气体流量 / （ Nm3 /h ）2 800气体常压露点 / kPa90 ℃ , 泄漏后腐蚀进口气体压力 / kPa-6.6出口气体压力 / kPa25进口气体温度 / ℃200进口气体相对分子量28.96运行条件连续运行气体组份HCl 、 H2O 、 SiO2 、空气
1.2 满足设计条件的高温风机的主要技术参数
满足设计条件的高温风机的主要技术参数见表2。
表 2 满足设计条件需研制的高温风机的主要技术参数表
型号ARE-250NE配套电机YBP280M-4-90 kW ， 380V进气温度/ ℃200排气温度/℃260流量/(Nm3/h )2 800压力/kPa31.6传动方式直联轴功率/kW60
2 高温罗茨鼓风机设计技术要点
为了详细论述高温风机的技术要点，附主机结构示意图1如下。
1. 机壳 ； 2. 转子部； 3. 侧板； 4. 隔板； 5. 墙板； 6. 机械密封部； 7. 轴承； 8. 轴承座； 9. 副油箱； 10. 骨架油封； 11. 骨架油封； 12. 油箱密封垫； 13.O 形圈； 14. 侧板密封垫； 15. 墙板密封垫； 16. 轴承； 17 . 齿轮部 ； 18. 齿轮箱 .
图 1 高温罗茨鼓风机结构示意图
2.1 隔热结构的设计和隔热材料的选取
为降低高温气体对鼓风机润滑传动的影响，需在结构设计上考虑隔热措施。在风机两端的隔板上增加侧板，并在侧板与隔板之间增加隔热层――导热系数较低的隔热垫片，有效地降低机腔向两端的热传递。同时，在墙板与隔板之间也采用隔热垫片，降低隔板向墙板的热传递。这种隔热结构和隔热材料的选取，有利于减少气体热量向机械传动部位的热传导。
2.2 高温气体的密封
高温气体的密封采用双端面机械密封，不但密封性好，符合介质对密封性能的要求，而且循环流动的机封封液可以带走部分通过隔板的导热和自身产生的热量，使风机轴承、齿轮等需要低温运行的传动部位处于良好的工作状态。对于密封材料除应考虑介质适宜性，还要考虑高温的适应性。该机封采用了耐腐蚀、耐高温的金属材料和全氟醚材料O形圈。
2.3 辅助降温措施
理论上，即使再好的隔热材料也达不到绝热效果，热传递是必然存在的，在高温的影响下，部分热量会通过气腔与转子源源不断地向机封、墙板、轴承、油箱及齿轮传递。为了保证风机可靠运转，鼓风机两侧的墙板由常规的封闭式结构改为开放式结构，依靠空气对流进一步降低墙板温度和轴温。主、副油箱采用加强型水冷夹套结构，充分换热，以降低润滑油的温度。
2.4 高温材料及耐高温零部件的选择
高温气体过流主要部件的材料采用高性能球墨铸铁，O形密封圈采用全氟醚材料，零部件的表面涂装采用耐高温涂料。其它零部件如油封、轴承及润滑油等的选择均考虑了温度适应性。
2.5 零部件配合与叶轮各部间隙
鼓风机零部件的配合尺寸应考虑温度的影响。风机的机壳间隙、叶轮间隙、墙板间隙及齿轮游隙等在罗茨鼓风机的设计制造中为重要设计点，罗茨鼓风机高温用途时与常温用途比较，零部件的温度场区别较大，对各部间隙设计的影响也较大。
3 高温罗茨鼓风机相关的设计计算
根据高温罗茨的结构特点，需对高温鼓风机关键零件进行温度梯度计算、强度校核及对间隙进行计算，才能确保罗茨鼓风机在高温用途时使用安全可靠。
3.1 温度梯度的计算
根据热平衡原理，简化热传递模型。高温风机在稳定状态下，按一维稳态导热，温度从机腔―侧板垫―隔板―隔板垫―墙板―润滑油，形成不同的温度梯度，见图2。
1.侧板垫;2.隔板;3.隔板垫;4.墙板.
图2 传热示意图
根据热传递理论，机腔―侧板垫的传热为强迫对流换热，墙板―润滑油的传热为自然对流换热，中间各壁面间均为固体热传导。由此可列出一组换热方程如下：
Q=α1×A1×（Tf1–TW1）=K1×（Tf1–TW1） （1）
Q=λ1/δ1×A2×（TW1 –TW2）=K2×（TW1–TW2） （2）
Q=λ2/δ2×A3×（TW2 –TW3）=K3×（TW2–TW3） （3）
Q=λ3/δ3×A4×( TW3 –TW4 )=K4×( TW3–TW4) （4）
Q=λ4/δ4×A5×（TW4 –TW5）=K5×（T W4–TW5） （5）
Q=α2×A6×（TW5–Tf2）=K6×（TW5–Tf2） （6）
式中：A1～A6和δ1～δ6可以根据风机的结构尺寸进行计算得到，λ1～λ4是物性，可以依次查出。又已知机腔内的温度Tf1=(200+260)/2=230℃，润滑油的温度Tf2按照90℃设计，并假设与润滑油接触的壁面温度TW5为某一数据TW5*。根据强迫对流换热，计算出α1，并根据自然对流换热，计算出α2，可依次计算出各部位的换热系数K1～K6温度，解方程，求出换热量Q=(T1–T2)/（1/K1+1/K2+1/K3+1/K4+1/K5+1/K6），从而可依次计算出各壁面温度TW1～TW5。经过循环复核，直至TW5=TW5*。
3.2 高温罗茨风机的转子强度、轴承寿命和间隙计算
根据材料力学基础，对风机转子进行弯矩和扭矩强度校核，并对轴承的疲劳寿命进行核算，以保证风机整体的使用寿命。
罗茨鼓风机的两个转子在运转中必须留有一个微小的间隙，以保证正常运行。由于高温风机的温度因素势必造成机腔内各部位零部件超常膨胀，各部位间隙的设计计算成了风机正常运行的关键。根据各零部件的温度，结合理论与试验数据，比较准确地计算转子间隙、墙板间隙和机壳间隙，既要保证各部位膨胀后不擦碰，又要保证流量这一基本性能参数的要求。
4 高温风机的模拟试验
4.1 高温试验装置
罗茨鼓风机高温试验装置包括高温罗茨鼓风机、配套电机、变频器、流量性能测试装置、电加热器、高温回流管、电气控制柜、测试管路阀门以及测试用仪器仪表等。
试验时鼓风机进口高温气体由两部分混合组成，一部分气体为环境空气通过电加热器加热后进入，另一部分为出口气体通过阀门回流至电加热器后与第一部分气体混合后进入鼓风机，鼓风机进口设有温度传感器检测进口气体温度，通过电控柜自动调节控制进口气体温度。通过回流阀门开度控制回流气量调节鼓风机进口压力。
4.2 高温机械性能试验
利用小型电加热器辅以部分回流组合，同时采用变频调节[15-16]风机流量、压力，进气温度模拟工况温度200℃，通过鼓风机逐步升温的方式进行。试验中，检查风机的振动、温度、声音及密封等机械运行情况、各部位温度的变化情况，检查温度变化对风机间隙的影响等。
4.3 高温技术性能试验
检测各测试压力下的零流量转速，即鼓风机打滑转速，以消除采用常规鼓风机流量测量装置时高温气体对测试装置的影响，而能够比较准确地计算出风机在高温工况条件下的鼓风机流量[2,14] 。检测各测试压力下鼓风机的轴功率等。
4.4 试验验证
主要技术指标试验结果见表3。
表3 主要技术指标试验结果表
项目实测值设计值标准偏差实际偏差结论流量/( m3/h)2 6942 800≤ + 5%-3.8%合格压力/KPa31.631.6//合格轴功率/kW61.460Q +5%+2.3%合格振动值/(mm/s)≤ 6.4≤ 11.2//合格
主要部件温度检测结果见表4。
表4 主要部件温度检测结果表
项目T W1T W2T W3T W4T W5计算值192.5162.实测值差异比较
从技术性能参数表（表3）中可见，各实测数据均在标准偏差范围内，符合设计要求。
从温度梯度表（表4）中分析，也达到了设计要求。各实测数据均比设计数据略小，这是因为设计计算时，将隔板和墙板理想化为一维传热，向其它方向（如大气）的传热视为绝热。
综上，从罗茨鼓风机高温试验情况来看，风机运行稳定，流量和压力等技术性能参数满足工况要求，主机温度符合介质的工艺要求，主要部件温度梯度与设计相符，达到了比较理想的隔热设计效果。
山东锦工有限公司
地址：山东省章丘市经济开发区
电话：0531-83825699
传真：0531-83211205
24小时销售服务电话：15066131928
